Численный, безразмерный коэффициент в формуле (3.13) — 5,0— 5,5 получен Г. Ф. Проскурой на основании обработки большого числа опытов. Как показывает практика отечественного насосостроения, окружная скорость рабочего колеса на периферийном его сечении должна быть не более 22—33 м/с, т. е. и = Ra> = ¹/₂nDn — 22— 33 м/с.

Диаметр втулки рабочего колеса d_BT может быть вычислен, если задаться относительным диаметром втулки d, который выбирается исходя из условий приемлемой формы корневого сечения лопасти. Оптимальное значение d в каждом отдельном случае устанавливают из опыта.

С уменьшением радиуса рабочего колеса растут углы установки профиля 0, а также его кривизна. Предпочтительнее диаметр втулки уменьшить, но его уменьшение лимитируется максимальными углами установки профиля и возможностью размещения во втулке механизма поворота лопастей.

Численные значения втулочного отношения d = 0,4—0,6. Чем больше коэффициент быстроходности, тем эта величина будет меньше *. Приведенные значения соответствуют углам установки профиля: р = 35—38°.

Густота решетки l/t также, как и d, выбирается на основании опытных данных. Рекомендуется l/t от втулки к наружному диаметру уменьшать. У втулки принимают l/t в 1,25—1,30 раза больше, чем у наружного диаметра колеса, что позволяет последнему быть более прочным. Обычно lit — 0,6—1,0.

Выбор (///)пер периферийного сечения можно производить по графикам, полученным на основании опытов [11].

Число лопастей рабочего колеса г существенно влияет на величину создаваемого напора и зависимости Н — Q и ц — Q. Выбор числа лопастей тесно связан с густотой решетки l/t. Увеличение числа лопастей приводит к уменьшению шага, а следовательно, и к увеличению напора.

В таблице 3.1 показана взаимосвязь между:

d — относительным диаметром втулки;

z_pK — числом лопастей рабочего колеса;

z_Ba — числом лопастей выправляющего аппарата?

Итак — максимальным напором и коэффициентом быстроходности n_s.

На рис. 8.18 приведены данные испытаний насоса с одинаковыми лопастями при их числе от двух до пяти. После определения основных размеров приступают к профилированию лопастей. Лопасти рассчитывают по цилиндрическим сечениям, беря для этого 5—8 сечений (рис. 3.19).

Существует несколько методов профилирования (расчета) лопастей.

Метод расчета с использованием треугольников скоростей — уравнения (3.5), (3.6) — и коэффициента подъемной силы С_у — урав-

Таблица 3.1

Величины	ns
	400	600	800	1000	1200
т	0,6	0,55	0,50	0,45	0,40
	6	5	4	3	2
?ва	9	9	7	5	5
LT лтях	2Б	15	10	6	‘ 3

нения (3.9), (3.11) — носит название метода подъемных сил. Расчет в этом случае сводится к подбору профилей решетки (по известным параметрам треугольников скоростей и коэффициентам подъемной силы). Для этой цели используются соответствующие атласы профилей. Нужно иметь в виду, что коэффициент

подъемной силы С_у изолированного (одиночного) профиля не всегда будет равен коэффициенту подъемной силы того же профиля в решетке Сур. Сказывается влияние профилей друг на друга. Для низконапорных насосов, когда густота решетки l/t^. 1 можно принять С_у ⁼ Сур- В остальных случаях необходимо, пользуясь графиками [20], найти поправочный коэффициент/, = f (Т, 0) и тогда Сур = LC_U. Метод подъемных сил сравнительно прост, но отсутствие четких рекомендаций по выбору Су, С_х и X ограничивает его применение.

Одним из совершенных способов профилирования лопастей осевых

машин является метод интегральных уравнений, предложенный в 30-х гг. И. Н. Вознесенским и В. Ф. Пекиным. В дальнейшем этот метод усовершенствован Н. А. Колокольцевым, А. Ф. Лесохиным, Л. А. Симоновым и др. [11; 20]. С помощью метода интегральных уравнений по заданным характеристикам потока определяют геометрические параметры решетки. Суть его состоит в том, что действительная решетка профилей заменяется эквивалентной решеткой, состоящей из бесконечно тонких дужек. Далее составляются и решаются уравнения обтекания дужек с заменой последних вихревой поверхностью, после чего дужки «одеваются» соответствующими телесными профилями.

вакуум

0

Share FacebookTwitterGoogle+ReddItWhatsAppPinterestEmail