Величина силы F¹ зависит от потери энергии g&H. В данном случае подъемной силой в решетке F_№ будет проекция силы F¹ на нормаль к скорости невозмущенного потока ny«>, а лобовое сопротивление F_xp — проекцией той же равнодействующей F¹ на направление самой скорости Woo. Теоретический напор Н_т может быть определен, если известен гидравлический к. п. д. т]_г:

Эта потеря равна работе силы лобового сопротивления F_x на пути скорости да,» в единицу времени, отнесенной к единице массы протекающей жидкости:

Характеристики осевого насоса имеют некоторые отличия от тех же характеристик центробежного насоса. Так, напорная характеристика И — Q и зависимость г] — Q у осевого насоса более крутые, чем у центробежного. Максимальная мощность у осевого насоса соответствует нулевой подаче (при Q = 0). На рис. 3.14 изображены зависимости Н — Q и ц — Q осевого насоса при постоянной частоте вращения и постоянном угле установки лопастей рабочего колеса. Для насосов с поворотными лопастями рабочих колес характеристики строятся для различных углов установки лопастей. Такая характеристика представлена на рис. 3.15, а на рис. 3.16 приведена характеристика при различных частотах вращения.

Повышение энергии потока в осевой машине происходит в основном за счет диффузорного эффекта, а диффузорный поток устойчив лишь при соблюдении известных условий. Изменение подачи от расчетной приводит к отрыву пограничного слоя от обтекаемых поверхностей, возникновению обратных токов, переформированию потока и в итоге к резкому снижению к. п. д.

В целях недопущения перегрузки двигателя насоса пуск его надо производить всегда с открытой задвижкой на напорной линии. Не рекомендуется изменять подачу дросселированием, так как большая крутизна характеристик приводит к большим потерям энергии.

Теоретический напор Н_х будет равен работе окружной составляющей равнодействующей F_u, отнесенной также к единице массы жидкости, т. е.

И тогда, подставляя (3.8) и (3.9) в (3.7), получим:

Принимая условие, что напор Н_т вдоль радиуса рабочего колеса постоянен, т. е. Н_т = const, для нахождения коэффициента подъемной силы Су или густоты дг.нной решетки l/t можно воспользоваться уравнением, полученным из (3.10):

В осевых насосах, как и других гидромашинах, находят широкое применение обобщенные характеристики, построенные в обобщенных координатах. Такие характеристики получают путем пересчета характеристик модельного насоса по формулам подобия. Для осевых насосов предусмотрены следующие коэффициенты, в координатах которых и строятся обобщенные характеристики: kq = QJnD* — коэффициент подачи; k_a = Hln²D² — коэффициент напора; k^h =•

Пользуясь обобщенными характеристиками и перечисленными коэффициентами, имея диаметр рабочего колеса D и частоту вращения п, можно построить характеристики любого из насосов типа «О» и «ОП». На рис. 3.17 изображена обобщенная характеристика насоса ОП-3 и даны величины для пересчета ее на размерные (обычные) характеристики насосов данной серии. Форма характеристик определяется качеством проточной части насоса и зависит от профиля лопастной системы, их установки по отношению к потоку жидкости.

вакуум

0

Share FacebookTwitterGoogle+ReddItWhatsAppPinterestEmail